服務(wù)熱線：+86-510-80628100支承輥通常為大型實(shí)心軸類鍛件，對(duì)于該類鍛件，鐓粗及拔長(zhǎng)是鍛造的重要工序，其對(duì)消除或弱化鋼錠的原始內(nèi)部缺陷以及保證支承輥心部質(zhì)量的優(yōu)劣起著決定性作用。鋼錠越大其心部的疏松、孔洞及夾雜等冶金缺陷越嚴(yán)重，心部壓實(shí)難度也越大，超大型支承輥鍛件易出現(xiàn)因心部未完全鍛透壓實(shí)而造成超聲檢測(cè)不合格的情況。本次采用“鐓粗-WHF 法拔長(zhǎng)+ 鐓粗-FM 法拔長(zhǎng)”的復(fù)合鍛造主變形工藝，以達(dá)到鍛合疏松和孔洞，改善鋼錠心部應(yīng)力及夾雜物分布，以及不萌生新的裂紋源的目的。
鍛件主要技術(shù)信息
支承輥鍛件規(guī)格為φ2330 mm × 4260 mm × 9400 mm，材質(zhì)為45Cr4NiMoV，鍛件重量196.1 t，采用300 t 鋼錠鍛造生產(chǎn)。
工藝方案
FM 法即中心無(wú)拉應(yīng)力鍛造法。其特點(diǎn)在于上平砧+下平臺(tái)非對(duì)稱鍛造變形。拔長(zhǎng)時(shí)坯料產(chǎn)生不對(duì)稱變形，這樣坯料中部處于壓應(yīng)力狀態(tài)，而拉應(yīng)力位置下移，此時(shí)鋼錠心部缺陷較多的部位將避開拉應(yīng)力的破壞作用，所以鍛造效果良好。采用FM 法拔長(zhǎng)時(shí)，當(dāng)砧寬比W/H＞0.3就可以實(shí)現(xiàn)坯料心部處于三向壓應(yīng)力，消除Mannesmen效應(yīng)，故其采用相對(duì)較小的砧寬比就能實(shí)現(xiàn)超大型鋼錠的心部壓實(shí)。同時(shí)，原鍛件心部拉應(yīng)力部位會(huì)下移，坯料厚度1/2處的應(yīng)力狀態(tài)與采用砧寬比為1/2的普通鍛造法時(shí)1/4厚度部位的應(yīng)力狀態(tài)大體相當(dāng)。FM 法拔長(zhǎng)時(shí)，因拉應(yīng)力位置下移，錘下的心部位置全部為壓應(yīng)力狀態(tài)，能更好地壓實(shí)焊合鋼錠心部的冶金缺陷。
新壓實(shí)工藝方案采用鐓粗-WHF 法拔長(zhǎng)+鐓粗-FM 法拔長(zhǎng)的復(fù)合主變形工藝，FM法拔長(zhǎng)過程工藝參數(shù)控制如下: 鋼錠第二次鐓粗后，進(jìn)行8趟FM法拔長(zhǎng)，壓下量按16%～20% 進(jìn)行梯度控制，按90°順序翻轉(zhuǎn)合理控制料寬比，有效寬砧比在0.42～0.65 之間。
工藝流程
EBT 電爐初煉→LF 爐精煉→VD 真空脫氣→VC 真空澆注→鋼錠熱送→鋼錠鍛造→鍛后熱處理→粗加工→超聲檢測(cè)。
生產(chǎn)試制
鍛造過程按“鐓粗-WHF 法拔長(zhǎng)+ 鐓粗-FM 法拔長(zhǎng)”復(fù)合鍛造的新主變形工藝方案進(jìn)行生產(chǎn)，特別是在兩次鍛造主變形過程中，加強(qiáng)生產(chǎn)過程監(jiān)管，確定各項(xiàng)工藝參數(shù)執(zhí)行到位。
鍛造生產(chǎn)流程為: Ⅰ火加熱-鋼錠預(yù)拔長(zhǎng)→Ⅱ火加熱-壓水、冒口兩端鉗口→Ⅲ火加熱-1 次鐓粗+WHF 法拔長(zhǎng)→Ⅳ火加熱-2 次鐓粗+ FM 法拔長(zhǎng)→Ⅴ火加熱-拔長(zhǎng)預(yù)卡臺(tái)→Ⅵ火加熱-鍛出成品→鍛后熱處理→毛坯檢驗(yàn)。
最后出成品火次，預(yù)留鍛比并合理控制加熱溫度，鍛后空冷及正火空冷過程嚴(yán)格按照工藝要求執(zhí)行，最終順利完成該大型支承輥的鍛造生產(chǎn)。
結(jié)論
經(jīng)過本批次大型支承輥鍛件的生產(chǎn)驗(yàn)證，形成以下實(shí)用性結(jié)論:
(1) 采用“鐓粗-WHF 法拔長(zhǎng)+ 鐓粗-FM 法拔長(zhǎng)”的復(fù)合壓實(shí)工藝生產(chǎn)超大規(guī)格的實(shí)心鍛件能達(dá)到較好的心部壓實(shí)效果，該工藝在實(shí)際生產(chǎn)中具有較好的操作性和可行性。
(2) 在制定超大規(guī)格實(shí)心鍛件壓實(shí)方案時(shí)應(yīng)考慮實(shí)際的有效砧寬比對(duì)壓實(shí)效果的影響。
(3) 通過本次工藝研究及生產(chǎn)實(shí)踐，豐富了鍛造方法并積累了超大規(guī)格實(shí)心鍛件的生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)。
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